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綜采（放）工作面的布置由于受地質構造及開切眼傾角等因素所限，工作面開切眼的布置往往與運、回兩巷不能垂直布置，存在一個角度，即偽斜角。根據(jù)經(jīng)驗，偽斜角一般設計為切眼坡度角（真傾角）的1/3~1/5間。實踐證明：開切眼坡度角小于15%uB0的綜采（放）工作面?zhèn)涡陛^易調整與掌握，但當工作面切眼坡度角大于10%uB0時，（受采煤機結構、爬坡性能、防滑方式及機身材質所限，一般不超過２５%uB0），工作面的實際偽斜較難掌握。生產(chǎn)中實際偽斜還受所用設備（支架、前部后部運輸機等）及其連接方式的影響，因而偽斜是一個較復雜、技術性較強的數(shù)值，一般通過運、回兩巷推進度之差顯示。

１　工作面概況

03綜采放頂煤工作面煤層平均厚度6.40m ，含兩層夾矸，分三個自然分層，結構為1.5(0.1)3.74(0.05)1.1,煤層厚度穩(wěn)定。工作面切眼全長153.6m ，循環(huán)進度0.6m ，運巷全長660m，風巷全長680m，受地質條件限制，切眼自然坡度為10.1%uB0—18.9%uB0, 平均達15.3%uB0（風巷高于運巷），工作面設計偽斜為4%uB0，采用走向長壁低位放頂煤一次采全高、全部垮落法管理頂板的綜合機械化采煤方法。

２　偽斜不當對生產(chǎn)的影響

2.1造成刮板運輸機（大溜）上下滑動

5103綜放面由于偽斜調整欠妥，曾一度造成工作面刮板運輸機上竄下滑，導致了刮板運輸機機頭與轉載機搭接的經(jīng)常性變動，從而改變了運輸機與轉載機的合理搭接關系。運輸機機頭過短造成運輸機卸煤不暢，在機頭形成堆煤現(xiàn)象，嚴重時可能造成運輸機將轉載機推至運巷外幫煤壁，致使端頭安全出口堵塞，造成停產(chǎn)。

2.2造成擠架、垛架甚至倒架

5103綜放面由于偽斜掌握欠妥，初采階段工作面運輸機下滑嚴重，帶動支架底座也向下滑移（支架底座偏向機頭方向），后經(jīng)調整偽斜，同時采取相應措施使運輸機逐步上移；但由于運輸機上竄過程中，向上擺架（修正支架底座的推移方向）不力，致使工作面中部有連續(xù)３６架支架擠架，其中１６架支架垛架、倒架，嚴重制約生產(chǎn)的正常有序進行。

３　下滑原因分析

工作面?zhèn)涡辈划斨饕憩F(xiàn)為運輸機上竄下滑。當工作面與兩巷垂直，采用兩端頭交互斜切進刀時，工作面支架、運輸機呈現(xiàn)出緩慢下滑，下滑的起源是工作面由上端頭依次往下推移刮板運輸機。當工作面坡度為15.3%uB0（平均），工作面與兩巷垂直時，采煤機從上向下割煤，由上向下依次推移運輸機時，實測平均每推進一刀，運輸機下滑３６mm ；采煤機向上割煤，自下往上依次推移運輸機時，平均每推一刀，運輸機下滑５mm 。

3.1受地質因素影響

5103綜放面為一單斜構造，風巷標高＋５８５m , 運巷標高＋５１８ｍ ，運回兩巷落差為：５０ｍ，工作面平均傾角15.3%uB0。因而支架、運輸機等沿斜面方向會產(chǎn)生一向下的分力，由于支架、運輸機自身重量較大，而下滑分力則較小。所以支架、運輸機等處于靜止狀態(tài)時，設備不會下滑，只存在一種潛在的下滑趨勢。

3.2受推移方向影響

綜放工作面正常生產(chǎn)工序為：采煤機自機頭（尾）斜切進刀――割煤――移架――推前部運輸機――放煤――拉后部運輸機。隨采煤機不斷割煤，前部運輸機被依次逐架推向煤壁。在這種往復循環(huán)過程中，運輸機發(fā)生相對滑動，這種滑動主要通過運輸機彎曲段體現(xiàn)，支架推移桿會發(fā)生一定量的左向或右向偏置，偏向程度雖然較小，但必竟不是正向推移，因而推移中要向左或右產(chǎn)生作用分力。當采煤機向機頭方向割煤時，由機尾向機頭逐架推移運輸機，產(chǎn)生作用分力向機頭側；當采煤機向機尾割煤時，通過推移運輸機產(chǎn)生的作用分力指向機尾。所謂偽斜調整就通過這一原理控制運輸機發(fā)生下滑或上竄，見圖。

采煤機由機尾向機頭割煤推移運輸機受力分析

3.3受后部運輸機連接方式影響

由于后部運輸機的拖移裝置可安設在支架底座前端左右任一側。拖移裝置安設在支架左（右）側，移架或拉后部運輸機時，受力矩影響（以支架底座右〈左〉端為支點，底座寬為力臂，對后部運輸機的拉力為力），支架將左向〈右向〉旋轉一定量，使支架推移千斤頂偏向左〈右〉，（即下端頭或上端頭）。推移前部運輸機時，推力方向向下（上）偏移，從而導致運輸機加速向下（上）移動。